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試驗(yàn)測量了完整的早齡期混凝土變形曲線,并稱之為混凝土的全變形曲線.混凝土全變形曲線表現(xiàn)為先膨脹后收縮的變形特征,基于此,定義膨脹結(jié)束點(diǎn)為混凝土的凝結(jié)時(shí)間,定義混凝土凝結(jié)后的變形為有效變形.同時(shí)分別考察了初測時(shí)間和環(huán)境溫度對混凝土變形測量結(jié)果的影響,結(jié)果表明:初測時(shí)間晚于凝結(jié)時(shí)間將不能準(zhǔn)確測量到混凝土的完整變形,并可能給試驗(yàn)結(jié)果帶來較大偏差;環(huán)境溫度顯著影響混凝土的凝結(jié)時(shí)間和有效變形的大小.
公司長期供應(yīng)：精密管、精密鋼管、精密無縫管、精密無縫鋼管等各種精密管產(chǎn)品，常用材質(zhì)為10#、20#、35#、45#、20cr、40Cr、20CrMo﹑16mn﹑27simn﹑304﹑201﹑310s﹑碳素結(jié)構(gòu)鋼。產(chǎn)品應(yīng)用范圍涉及石油、化工、船舶制造、化工機(jī)械、電站鍋爐、核電、造紙、等行業(yè)。
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為測得FRP-混凝土界面黏結(jié)-滑移本構(gòu)關(guān)系的下降段,改進(jìn)了前期提出的雙拉試件,設(shè)計(jì)了水平加載方案.利用MTS加載系統(tǒng)對9個(gè)改進(jìn)試件進(jìn)行加載測試,實(shí)測出18個(gè)測區(qū)的CFRP-混凝土界面黏結(jié)-滑移(δ-τ)關(guān)系曲線的下降段和滑移量,從而得到18條完整的實(shí)測δ-τ關(guān)系曲線,并依此給出1個(gè)回歸公式.所測得的CFRP-混凝土界面間黏結(jié)-滑移曲線3大關(guān)鍵控制參數(shù)為峰值剪應(yīng)力τf2.27~5.19MPa,峰值剪應(yīng)力對應(yīng)的滑移量δf0.031~0.077mm,相對滑移量δu0.087~0.223mm.
　精密鋼管廠始終堅(jiān)持以市場為導(dǎo)向，以客戶為中心，以質(zhì)量為企業(yè)命脈，以誠信為治企之本，堅(jiān)持認(rèn)真嚴(yán)謹(jǐn)?shù)脑瓌t穩(wěn)步進(jìn)取，不斷發(fā)展壯大。

　　 精密鋼管廠在業(yè)界確立了多種服務(wù)體系，并形成了覆蓋華北、華南、乃至全的銷售網(wǎng)絡(luò)，以良好的信譽(yù)、雄厚的實(shí)力、低廉的價(jià)格享譽(yù)全多個(gè)省、市、自治區(qū)、直轄市，產(chǎn)品深得用戶依賴！
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以電化學(xué)交流阻抗譜和再堿化模擬試驗(yàn)研究了再堿化對碳化混凝土中具有氧化層鋼筋的作用;采用掃描電鏡(SEM)結(jié)合能譜分析(EDS)對再堿化后具有氧化層鋼筋的表面進(jìn)行了分析.結(jié)果表明:再堿化過程中,鋼筋電極表面的電化學(xué)反應(yīng)與鋼筋表面的狀態(tài)密切相關(guān);當(dāng)鋼筋電極表面存在氧化物時(shí),再堿化使該氧化物的價(jià)態(tài)逐漸降低,并在鋼筋電極表面形成單質(zhì)鐵,導(dǎo)致鋼筋表面不易形成致密鈍化膜.
基于復(fù)合材料層合板塑性分析理論,參考DOT CFFC《鋁內(nèi)膽碳纖維全纏繞復(fù)合氣瓶的基本要求》標(biāo)準(zhǔn),利用網(wǎng)格理論設(shè)計(jì)了容積70L的鋁內(nèi)襯碳纖維纏繞復(fù)合氣瓶。在相同的預(yù)緊力和工作壓力下,研究對比分析了兩種不同型號鋁合金6061和7075作為內(nèi)襯的氣瓶的受力狀況。結(jié)果表明,鋁合金6061作為內(nèi)襯時(shí),其內(nèi)襯應(yīng)力水平分布比較均勻,可以更好地發(fā)揮外纏碳纖維的高強(qiáng)度特性,且價(jià)格經(jīng)濟(jì)實(shí)惠,較7075更適合作為復(fù)合材料氣瓶的內(nèi)襯材料。
通過改變玄武巖纖維規(guī)格與摻量,研究了玄武巖纖維瀝青膠漿抗剪性能、抗裂性能及高溫流變性能的變化規(guī)律,并借助掃描電鏡(SEM)對其微觀機(jī)理進(jìn)行了分析.結(jié)果表明:玄武巖纖維的摻加大幅提高了瀝青膠漿的極限拉力(約為原瀝青膠漿的4.5倍);高溫流變性能顯著提高,PG分級由PG70提升至PG76;在玄武巖纖維端部,瀝青呈突起狀,有利于纖維相互橋接形成網(wǎng)狀結(jié)構(gòu),使其應(yīng)力分散,從而提高了瀝青混合料的穩(wěn)定性.