這里σn =垂直應(yīng)力。 T=界面的剪切應(yīng)力（C U 在限制條件） F =土工格室填充材料摩擦角 主應(yīng)力的旋轉(zhuǎn)在基床深度內(nèi)發(fā)生。因此，土工格室墊層預(yù)期拉伸強(qiáng)度等于路堤防護(hù)水平應(yīng)力。 2.2基于邊坡穩(wěn)定分析的設(shè)計(jì) 邊坡穩(wěn)定分析基礎(chǔ)上的堤防加固設(shè)計(jì)是由瑪達(dá)維Latha 等開發(fā)（2006）。這種方法使用通用坡度穩(wěn)定程序設(shè)計(jì)測算路堤需要的土工格室墊層的強(qiáng)度。土工格室進(jìn)行邊坡穩(wěn)定分析計(jì)算機(jī)程序需要堤防坡幾何形狀尺寸、土工格室層高度、地基土深度、高剪切堤土的強(qiáng)度參數(shù)和土工格室層數(shù)、地基土的性質(zhì)、孔隙水壓力系數(shù)，輸入超載壓力的峰值。該方案采用比紹普的方法計(jì)算安全系數(shù)，該程序會自動搜索不同的判定滑動圓，并給出了安全的最低因子和臨界滑動圓的中心的坐標(biāo)。該計(jì)算機(jī)程序的可靠性通過一些實(shí)例驗(yàn)證來確保。從程序?qū)τ谶@些問題得到安全系數(shù)與最低系數(shù)，和通過繪制幾個(gè)試滑圓的圖形化方法獲得的安全系數(shù)，為每個(gè)使用常規(guī)方法獲得這些滑動圓的安全系數(shù)。 為了設(shè)計(jì)堤下土工格室，土工格室層被視為一層土壤粘結(jié)強(qiáng)度大于包裹的土壤和比相同包裹的土壤更大的內(nèi)摩擦角。 這是因?yàn)?，土工格室由膜片提供全方位的土壤約束，，土工格室側(cè)壁加強(qiáng)了土壤的表觀凝聚力。運(yùn)用漢高和吉爾伯特（1952年），巴瑟斯特和Karpurapu 提出的橡膠膜理論（1993年）分析土壤包圍在單個(gè)格室內(nèi)三軸承壓時(shí)的內(nèi)聚強(qiáng)度。 同樣的分析延伸為多個(gè)土工格室，并且也用于通過 Rajagopal 等制成的土工格室。 （1999年），瑪達(dá)維Latha （2000）和瑪達(dá)維Latha 和穆爾蒂（2007年）。 由膜片應(yīng)力產(chǎn)生的附加圍壓可以寫成（漢高和吉爾伯特1952年）： εa =軸向應(yīng)變 εc =圓周應(yīng)變 D 0=初始直徑 D =在εa 的軸向應(yīng)變的樣品的直徑 M =膜片的模量 上面的等式用于計(jì)算由于土工格室的附加圍壓加固，使用參數(shù)如下。D 0作為土工格室的初始直徑。土工格室展開不是圓形，形狀是三角形。土工格室的三角形等效直徑可通過等同的圓來獲得。M 是在軸向應(yīng)變εA 的土工格室的材料的模量，可以從土工格室寬幅拉伸強(qiáng)度試驗(yàn)得到的長期負(fù)載 - 應(yīng)變曲線來確定。 圖2土工格室加固強(qiáng)度提高的莫爾圓的計(jì)算 表觀粘結(jié)強(qiáng)度和附加圍應(yīng)力之間的關(guān)系由于可以通過土工格室增強(qiáng)土壤樣品繪制圓莫爾圖獲得，圖2所示，工格室墊層附加粘結(jié)強(qiáng)度可根據(jù)下式（Rajagopal 等1999）獲得： 在（4）求Δσ3的值，代入等式（5），我們將得到土工格室約束土壤產(chǎn)生的凝聚力。這個(gè)附加的粘結(jié)強(qiáng)度被添加到原始在土工格室包封土壤的內(nèi)聚強(qiáng)度以獲得土工格室墊層（C g ）的內(nèi)聚強(qiáng)度。初步設(shè)計(jì)的問題，如筑堤土中的堤防的幾何形狀、地基的性質(zhì)給出，我們可以通過試驗(yàn)值用邊坡穩(wěn)定分析土工格室墊層，并確定得到的設(shè)計(jì)值所需土工格室墊層內(nèi)聚強(qiáng)度的安全系數(shù)。從這個(gè)粘結(jié)強(qiáng)度，我們可以計(jì)算出土工格室的高度、土工格室的壁厚和土工格室軸向應(yīng)變的展開尺寸的假設(shè)值。這種設(shè)計(jì)方法已通過驗(yàn)證，土工格室支持模型堤防的情況下，在實(shí)驗(yàn)室建立了不同格室的展開尺寸大小、不同的土工格室高度；瑪達(dá)維Latha 等制成不同土工格室和沙子和粘土填充材料、土工格室墊層（2006）。，在模型試驗(yàn)與附加壓力下，作為一個(gè)在邊坡穩(wěn)定分析得到的安全因素是很好達(dá)成一致，可以觀察出導(dǎo)致路堤失敗所需的最大附加壓力。

8、填土掩埋 驗(yàn)收合格后進(jìn)行填土掩埋作業(yè)，先填頂部。將頂部U 型錨固溝掩埋后，再自上而下直至對坡底埋壓溝進(jìn)行填土掩埋。 在掩埋了蜂巢土工格室高度后，尚需再向上增加填埋蜂巢土工格室高度三分之一的厚度。 9、夯實(shí) 人工耙平后，再用機(jī)器完成夯實(shí)工作，以防移位。為了防止重物沖擊對已完成坡面的破壞，要求碾軋?jiān)O(shè)備的勢能高度不得超過1m。 10、植被 植被噴播（或其他種植方法），并做好適當(dāng)養(yǎng)護(hù)。 根據(jù)本段路塹邊坡的地質(zhì)結(jié)構(gòu)，土質(zhì)巖性以及本地區(qū)的水文氣候條件分析，該路塹邊坡主要將產(chǎn)生以下兩種破壞：①表層碎石土受雨水侵蝕產(chǎn)生沖刷，②下伏礫巖強(qiáng)風(fēng)化層易產(chǎn)生風(fēng)化剝落。針對上述情況采用蜂巢格室植草防護(hù)在施工期利用錨桿、錨錠和蜂巢格室的相互作用整體受力使種植客土固定存留于邊坡表面，待噴播的草籽、灌木種子成活后將主要依靠植被抵御坡面破壞：①植被的莖葉可產(chǎn)生降雨截留、消弱濺蝕和抑制地表徑流的水文效應(yīng)，同時(shí)其草本類植物根系盤結(jié)于破面淺層土中形成根-土復(fù)合材料產(chǎn)生類似如加筋的力學(xué)效應(yīng)，從而防止格室內(nèi)客土及邊坡表面發(fā)生淺層滑動；②木本類植物的垂直根系可扎入深層，通過主根和側(cè)根與周邊巖體的摩擦作用產(chǎn)生類似于全長粘結(jié)型錨桿的錨固效應(yīng)，其水平根系通過巖層表面的細(xì)微裂隙深入深層產(chǎn)生支撐的力學(xué)效應(yīng)，通過木本植物垂直及水平根系所產(chǎn)生的綜合力學(xué)效應(yīng)防止邊坡發(fā)生深層滑動。 蜂巢格室的選擇 蜂巢格室質(zhì)量的優(yōu)劣將直接影響施工過程以及完工后的防護(hù)效果，是本工程的關(guān)鍵，應(yīng)嚴(yán)格把關(guān)。蜂巢格室是20世紀(jì)80年代國外開發(fā)的一種新型土工合成材料，以前主要用于軟基處理、路基加筋等。蜂巢格室主要由PE、PP等高分子聚合物經(jīng)擠壓工序形成片材，通過專用焊接機(jī)高強(qiáng)力焊接而形成的一種三維網(wǎng)狀結(jié)構(gòu)物，儲存運(yùn)輸時(shí)可合攏縮疊，使用時(shí)再伸張展開。選購時(shí)應(yīng)注意選擇大廠家，質(zhì)量好的 產(chǎn)品，特別應(yīng)注意其剝離強(qiáng)度（≥120N/cm）、焊點(diǎn)質(zhì)量、單元連接方式三個(gè)主要指標(biāo)。本工程選用的蜂巢格室為泰安九洲土工材料有限公司的產(chǎn)品TEL 一三三二五二七七零六六，其格室高度為100mm，焊接間距為330mm，片材厚度為1.5mm，剝離強(qiáng)度＞100N/cm，焊點(diǎn)平順美觀，單元連接方式為卡扣式。 植被群落設(shè)計(jì) 植被群落的選擇直接關(guān)系到防護(hù)效果的優(yōu)劣以及坡面小環(huán)境與四周大環(huán)境的協(xié)調(diào)效果，是所有植被防護(hù)設(shè)計(jì)的重點(diǎn)，應(yīng)仔細(xì)調(diào)查慎重對待。根據(jù)植物群落演替理論，典型的陸生植物群落的演替模式一般為地衣群落階段→苔蘚群落階段→草本群落階段→木本群落階段，由于已經(jīng)為高等植物的生長發(fā)育創(chuàng)造了良好的環(huán)境，因此不需要再經(jīng)過地衣群落階段和苔蘚群落階段的礦化成土過程，演替過程直接從草本群落階段開始，同時(shí)考慮到邊坡穩(wěn)固以及當(dāng)?shù)刈匀粴夂驐l件等因素，經(jīng)調(diào)查周邊自然植被種群后確定按草灌型植物群落設(shè)計(jì)，其具體設(shè)計(jì)為： 施工方法 蜂巢格室植草護(hù)坡施工工序?yàn)椋浩秸旅妗潘O(shè)施施工→蜂巢格室施工→回填客土→噴播施工→蓋無紡布→前期養(yǎng)護(hù) a) 平整坡面 坡面平整關(guān)系到蜂巢格室植草護(hù)坡工程的成敗，坡面凹凸不平時(shí)鋪設(shè)蜂巢格室格易產(chǎn)生應(yīng)力集中使格室焊點(diǎn)開裂、造成格室垮塌；同時(shí)亦會造成局部格室與坡面以間空隙過大給客土回填帶來極大的難度。因此邊坡在施工時(shí)應(yīng)嚴(yán)格控制平整順直，特別是石質(zhì)地段的爆破光面效果，同時(shí)進(jìn)行人工修坡，清除坡面浮石、危石直至設(shè)計(jì)要求。 b) 排水設(shè)施施工