伊犁鉚接土工格室，75mmPP土工格室廠家，價格，報(bào)價，電話15666593633

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項(xiàng)目 含水量濕密度天然孔液性 (%) (g Πcm 3) 滲透系數(shù)壓縮 (10-6cm Πs ) 壓縮十字板模量抗剪強(qiáng)度 (kPa ) 隙比指數(shù) 系數(shù) (1ΠMPa ) (MPa ) 河漫3810～1162～11023～1104～011～灘相0166～1151～2012～2　土工格室工程性能211　作用機(jī)理 安徽省位于長江中下游, 沿安慶、貴池、銅陵、 蕪湖、馬鞍山一線有條帶狀厚層軟土分布。具有典型的河漫灘相成因, 軟土成層情況較為復(fù)雜, 成分不均一, 走向和厚度變化較大, 平面分布不規(guī)則, 常成帶 收稿日期:2003Ο03Ο04 土工格室是用高密度聚乙烯片(H DPE ) , 經(jīng)強(qiáng)力 焊接, 成為蜂窩狀結(jié)構(gòu), 填充土石或混凝土, 可構(gòu)成強(qiáng)大側(cè)向限制的大剛度結(jié)構(gòu)體?？捎糜诩庸痰鼗? 筑 作者簡介:張勝(1968-) , 男, 安徽合肥人, 同濟(jì)大學(xué)碩士研究生, 高級工程師, 主要從事道路巖土工程方面的工作1 ? 1995-2005 Tsinghua Tongfang Optical Disc Co., Ltd. All rights reserved. 公路交通科技　2004年　第4期 路、邊坡防護(hù)等工程。 土工格室用于軟土地基處理, 其作用機(jī)理與其它土工復(fù)合材料(土工布、土工網(wǎng)或格柵等) 有所不同, 土工格室是一種三維網(wǎng)格, 除具有一般土工加筋材料的作用外, 格室產(chǎn)生橫向限制力及網(wǎng)格壁的摩阻力, 這種機(jī)能可使填方不會被擠壓進(jìn)入松軟地基中, 并產(chǎn)生一種粘固及彈性的架橋作用, 這種大剛度板結(jié)構(gòu)可防止土方因載重變形, 并可大大減小傳至軟土地基的附加應(yīng)力。當(dāng)上部荷載不超過地基承載力極限值時, 即使地基變形仍不影響上部結(jié)構(gòu)本身的整體性。土工格室加筋墊層, 不僅起加筋作用, 而其本身的土Ο梁作用機(jī)理形成一種大剛度板結(jié)構(gòu), 增強(qiáng)地基的整體性, 并有效降低傳到天然地基土上的附加應(yīng)力, 從而提高墊層承載力, 減小地基沉降及不均勻沉降。試驗(yàn)表明加筋土墊層的應(yīng)力擴(kuò)散角大約為70°, 普通墊層應(yīng)力擴(kuò)散角一般30°左右, 當(dāng)H ΠB =015時, 加筋墊層擴(kuò)散應(yīng)力范圍可達(dá)4B 。土工格室加筋墊層的土Ο梁作用使土體一定深度內(nèi)豎向附加應(yīng)力有所減小, 使應(yīng)力在斷面上分布更均勻, 這樣不但減小了路堤中線的沉降量, 還減少了路堤底面的不均勻沉降, 據(jù)研究路基中線沉降量可降低10%～15%。212　施工工藝 土工格室大面積鋪設(shè)應(yīng)保證其整體性, 一般接頭采用對接, 片材采用特制的連接件連接拉緊, 鋪設(shè)完畢后, 一般人工向土工格室內(nèi)填筑中粗砂或級配碎石并密實(shí), 再在土工格室上再鋪5cm 厚的砂墊層, 然后再填土, 從兩邊向中間進(jìn)行, 先用推土機(jī)壓實(shí), 然后壓路機(jī)碾壓。其施工工序:整平場地→鋪幅放樣→與前幅邊緣對接并用連接件連接→端頭錨固→填筑中粗砂或碎石→滿鋪5cm 厚砂墊層→填土。3　設(shè)計(jì)方法 ζζγζP =2τ+cN C BN γγC +qN q q +015(2) 式中, P 為極限承載力; c 為粘聚力; q 為附加荷載 (q =γq D q ) ; γq 為格室內(nèi)土的容重; D q 為格室高度; γ為破壞區(qū)土的容重; B 為所施加壓力系統(tǒng)的寬度; τ為土工格室與其間土的抗剪強(qiáng)度(τ=σδ) ; σh tan h 為格室內(nèi)的均應(yīng)力(σK a 為主動土壓力系h =pK a ) ; 數(shù); δ為土與格室墻體間的摩擦角; N C 、N q 、N γ為ζζ承載力系數(shù)(與土的內(nèi)摩擦角有關(guān)) ; ζγ為C 、q 、形狀系數(shù)。312　穩(wěn)定性驗(yàn)算 邊坡穩(wěn)定是路基設(shè)計(jì)的關(guān)鍵, 驗(yàn)算方法分極限平衡理論法和有限元法兩大類, 一般常用前者。極限平衡理論法具體要根據(jù)軟土厚度、路基填土高度及其物理力學(xué)性質(zhì)等因素加以分析, 找出潛在滑動破壞面, 依據(jù)不同的破壞形式進(jìn)行計(jì)算, 加筋材料的作用相當(dāng)于增加一個抗拉力, 而這個抗拉力就是筋材克服摩阻力所發(fā)揮的強(qiáng)度, 同時要考慮筋材對潛在滑動面的影響。作者認(rèn)為用這種方法計(jì)算土工格室加筋處理路堤穩(wěn)定性不太妥當(dāng), 因?yàn)橥凉じ袷沂且环N三維網(wǎng)格, 與其中的密實(shí)填料共同形成一種板結(jié)構(gòu), 其不僅能發(fā)揮水平向摩阻力作用外, 還能分擔(dān)擴(kuò)散豎向作用力, 因而建立合理的模型單元用有限元法進(jìn)行分析比較符合土工格室的作用機(jī)理。以下就作者初步嘗試的兩種模型處理方法加以簡介, 以供同行探討。

選項(xiàng)的含水率考慮。 (A)天然含水量 (B)塑限含水量 (C)飽和度為80％的含水量 (D)天然含水量加5％ 答案: (B) 32、某滯洪區(qū)本年滯洪時淤積了3.0m厚的泥砂，現(xiàn)進(jìn)行勘察，下列( )選項(xiàng)的考慮是錯的。 (A)原地面下原來的正常固結(jié)土變成了超固結(jié)土 (B)新沉積的泥砂是欠固結(jié)土 (C)新沉積的飽和砂土地震時可能液化 (D)與一般第四系土比在同樣的物理性質(zhì)指標(biāo)狀況下，新沉積土的力學(xué)性質(zhì)較差 答案: (A) 33、下列( )選項(xiàng)不宜采用立管式孔隙水壓力計(jì)。 (A)觀測弱透水層的穩(wěn)定水位 (B)觀測排水固結(jié)處理地基時的孔隙水壓力 (C)觀測強(qiáng)夯法處理地基時的孔隙水壓力 (D)作為觀測孔觀測抽水試驗(yàn)的水位下降 答案: (C) 34、對于每個鉆孔的液化指數(shù)，下列( )項(xiàng)說法是不正確的。 (A)液化土層實(shí)測標(biāo)準(zhǔn)貫錘擊數(shù)與標(biāo)準(zhǔn)貫入臨界值之比越大，液化指數(shù)就越大 (B)液化土層的埋深越大，對液化指數(shù)的影響就越小 (C)液化指數(shù)是無量細(xì)鋼參數(shù) (D)液化指數(shù)的大小與判別深度有關(guān) 答案: (A) 35、圖中帶箭頭所系曲線為飽和正常固結(jié)土的應(yīng)力路徑，請問它符合下列( )種試驗(yàn)的應(yīng)力路徑。 (A)側(cè)限固結(jié)試驗(yàn)的有效應(yīng)力路徑 (B)三軸等壓試驗(yàn)的總應(yīng)力路徑 (C)常規(guī)三軸壓縮試驗(yàn)的總應(yīng)力路徑 (D)常規(guī)三軸固結(jié)不排水試驗(yàn)的有效應(yīng)力路徑 答案: (D) 36、某土石壩壩址區(qū)地震烈度為8度，在10號孔深度為3米、6米和13米處測得剪切波速值分別為104m/s、217m/ s和313m/s，該孔15米深度范圍內(nèi)土層2.0m以內(nèi)為回填黏性土層，2m至15m內(nèi)為第四系沉積粉砂細(xì)砂層，在工程正常運(yùn)用時，該處地面淹沒于水面以下，在進(jìn)行地震液化初判時，下列( )選項(xiàng)是正確的。 (A)3m處的砂土層可能液化，6m和13m處的砂土層不液化 (B)3m和6m處的砂土層可能液化，13m處的砂土層不液化 (C)3m、6m、13m處的砂土層都可能液化 (D)3m、6m、13m處的砂土層均不液化 答案: (A)