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表 全球市場不同類型單向拉伸塑料土工格柵產值市場份額(2011-2023年) 表 全球市場不同類型單向拉伸塑料土工格柵價格走勢(2011-2023年) 表 中國市場單向拉伸塑料土工格柵主要分類產量(2011-2023年)
表 中國市場單向拉伸塑料土工格柵主要分類產量市場份額(2011-2023年
表 中國市場單向拉伸塑料土工格柵主要分類產值(2011-2023年)
表 中國市場單向拉伸塑料土工格柵主要分類產值市場份額(2011-2023年) 表 中國市場單向拉伸塑料土工格柵主要分類價格走勢(2011-2023年) 圖 單向拉伸塑料土工格柵產業(yè)鏈圖
表 單向拉伸塑料土工格柵 上游原料供應商及聯(lián)系方式列表
表 全球市場單向拉伸塑料土工格柵主要應用領域消費量(2011-2023年) 表 全球市場單向拉伸塑料土工格柵主要應用領域消費量市場份額(2011-2023年)
圖 2016年全球市場單向拉伸塑料土工格柵主要應用領域消費量市場份額
表 全球市場單向拉伸塑料土工格柵主要應用領域消費量增長率(2011-2023年) 表 中國市場單向拉伸塑料土工格柵主要應用領域消費量(2011-2023年) 表 中國市場單向拉伸塑料土工格柵主要應用領域消費量市場份額(2011-2023年)
表 中國市場單向拉伸塑料土工格柵主要應用領域消費量增長率(2011-2023年) 表 中國市場單向拉伸塑料土工格柵產量、消費量、進出口分析及未來趨勢(2011-2023年)
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相關報告
全球及中國單向拉伸塑料土工格柵行業(yè)現(xiàn)狀調研分析及發(fā)展趨勢預測報告(2017-2023年)
優(yōu)惠價:7280元(含稅,可開具增值稅專用證明)
了解《2017-2023年版全球及中國單向拉伸塑料土工格柵市場調研與發(fā)展趨勢預測報告》 報告編號:593666
塑料土工格柵是經過拉伸形成的具有方形或矩形的聚合物網材,按其制造時拉伸方向的不同可為單向拉伸和雙向拉伸兩種。它是在經擠壓制出的聚合物板材(原料多為聚丙烯或高密度聚乙烯)上沖孔,然后在加熱條件下施行定向拉伸。單向拉伸格柵只沿板材長度方向拉伸制成,而雙向拉伸 格柵則是繼續(xù)將單向拉伸的格柵再在與其長度垂直的方向拉伸制成。
由于塑料土工格柵在制造中聚合物的高分子會隨加熱延伸過程而重新排列定向,加強了分子鏈間的聯(lián)結力,達到了提高其強度的目的。其延伸率只有原板材的10%~15%。如果在土工格柵中加入炭黑等抗老化材料,可使其具有較好的耐酸、耐堿、耐腐蝕和抗老化等耐久性能。
分類
單向拉伸
一、什么是單向塑料土工格柵:
單向拉伸塑料土工格柵
單向塑料土工格柵是以高密度聚乙烯(HDPE )為原材料,經擠出壓成薄板再沖規(guī)則孔網,然后縱向拉伸而成的土工格柵。
二、單向塑料土工格柵有什么特性:
1、高分子成定向線性狀態(tài)并形成分布均勻、節(jié)點強度高的長橢圓形網狀整體性結構。此種結構具有相當高的抗拉強度和剛性,給土壤提供了理想的力的承擔和擴散的連鎖系統(tǒng)。
2、單向塑料土工格柵的突出優(yōu)點是在長期持續(xù)載荷作用下變形(蠕變)的傾向很小,抗蠕變強度大大優(yōu)于其它材料的土工格柵,對于提高工程使用壽命具有重要作用。
3、格柵網孔與土體之間的咬合和互鎖作用,構成了一個高效的應力傳遞機構,使局部載荷能迅速有效地擴散到大面積的土體中去,從而實現(xiàn)降低局部破壞應力,提高工程使用壽命之目的。
1 3 試驗方法
拉拔試驗采取應變控制的方式, 拉拔速率取0 5mm/min。如果在夾具頭測水平位移, 可能包含有夾具與格柵的滑動位移, 縫口與夾具之間格柵的拉伸變形等, 所以試驗中在格柵的后部用位移傳感器測定水平位移。
直剪試驗采取應變控制的方式, 剪切速率取0 5mm/min, 土工格柵用環(huán)氧樹脂粘在光滑鐵板上, 將鐵板固定在加荷板上。在直剪車的前端放置位移傳感器。
2 拉拔試驗
選用EG90R 單向格柵在白河堡粘土和天津耳閘粘土中, EG65R 單向格柵在砂質粉土和粉細砂中進行了拉拔試驗。繪制出每個法向應力作用下, 格柵的滑動位移與雙面剪應力之間的變化曲線, 如圖3(a) 、圖4(a) 、圖5(a) 、圖6(a) 所示, 可以看出, 各組試樣在拉拔至1~3mm 時均開始出現(xiàn)拐點, 隨后曲線光滑地變化, 接近于雙直線。根據(jù)曲線出現(xiàn)明顯轉折處, 確定其極限拉拔力T d 。將極限拉拔力除以雙面的面積, 求出抗剪強度 p =T d (2LB ) , 繪制出 p 與各級法向應力p 之間的曲線
[4]
, 如圖3(b) 、圖4(b) 、圖5(b) 、圖6(b)
所示。
圖3 EG90R 在白河堡粘土中拉拔試驗曲線Fig. 3 Pull out test curve of EG90R in clay of
Baihepu
圖4 E G90R 在天津耳閘粘土中拉拔試驗曲線Fig. 4 Pull out test curve of E G90R in clay of Erzha in Tianji ng
選用EG130R 單向格柵和EG65R 單向格柵在砂礫料中進行了拉拔試驗。繪制出每個法向應力作用下, 格柵的滑動位移與雙面剪應力之間的變化曲線, 如圖7(a) 和8(a) 所示。對于EG130R 型格柵, 在150kPa 和200kPa 正壓力下, 格柵最后被拉斷; 對于EG65R 型格柵, 在75kPa 和100kPa 正壓力下, 格柵最后被拉斷??梢娗€經常表現(xiàn)為臺階狀。在法向壓力較高時, 格柵最后被拉斷; 法向壓力較小時, 格柵在較大位移時拉拔力達到峰值。繪制
70水 力 發(fā) 電 學 報2006年
圖5 E G65R 在砂質粉土中拉拔試驗曲線
Fig. 5 Pull out test curve of E G65R in sandy
silt
圖6 EG65R 在粉細砂中拉拔試驗曲線
Fig. 6 Pull out test curve of EG65R in fine sand
出抗剪強度 m 處的拉拔力作p 與各級法向應力p 之間的曲線, 如圖7(b) 和8(b) 所示, 圖中, 實線部分為取L =4m
為設計拉拔力的強度包線,
虛線部分為極限拉拔力的強度包線。
圖7 EG130R 在砂礫料中拉拔試驗曲線
Fig. 7 Pull out test curve of EG130R in
grail
圖8 EG65R 在砂礫料中拉拔試驗曲線
Fig. 8 Pull out test curve of EG65R in grail
第6期湯 飛等:單向塑料土工格柵與土界面作用特性的試驗研究
表4 拉拔試驗強度指標
Table 4 Strength index of direct shear test 填料白河堡粘土天津耳閘粘土砂質粉土粉細砂砂礫料
格柵種類EG90R EG90R EG65R EG65R EG130R EG65R
c kPa 1 6106068 8(0) 45(0)
(?) 6 348 313 315 6(29 4) 11 3(29 2)
71
試驗得出的不同種類填料和不同格柵之間的強度指標如表4所示, 其中砂礫料強度指標中, 括號內為設計強度指標, 括號外為極限拉拔強度指標。
粘土與格柵間接觸面抗剪強度很低, 以粘土為填料不能提供足夠的錨固力, 尤其是對于拉拔力較大的格柵及孔壓未能充分消散的情況。其中, 天津耳閘粘土是在飽和后進行的拉拔試驗, 不固結快拔試驗! 僅為4?, 可見飽和土樣的接觸面抗剪強度更
低。砂質粉土和粉細砂與格柵間接觸面抗剪強度稍 高于粘土。格柵在粘土、砂質粉土、粉細砂中的拉拔曲線特征均為:在拉拔至1~3mm 時開始出現(xiàn)拐點, 隨后曲線光滑地變化, 接近于雙直線。
砂礫料與格柵間接觸面抗剪強度較高, 對于拉拔力較大的格柵, 砂礫料是合適的填料。由于該砂礫料級配不均勻, 隨著格柵被拉拔, 其結點及橫肋處的砂礫料被推動, 大顆粒被卡住而產生更大的咬合抗力。所以拉拔曲線呈臺階狀。而且在法向壓力較高的情況下, 格柵最后被拉斷。從試驗結果分析, 在L =4mm 處的拉拔力大體上相當于其初始移動時的拉拔強度, 可以把它作為設計強度指標。
試驗結果表明, 土與格柵之間的作用主要是橫肋及節(jié)點與土顆粒間的咬合, 在細顆粒土中這種咬合作用很弱, 而格柵的有效面積又較小, 因而接觸面的抗剪強度很低(低于土本身強度) ; 在砂礫料中這種咬合力成為主要阻力, 有時甚至形成類似錨拉的結構形式, 其極限抗剪強度包線就會出現(xiàn)較大的假粘聚力, 或在低壓力下內摩擦角高達50?以上, 與國外一些試驗結果(1982年, Ingold 做的土工格柵與砂石的拉拔試驗摩擦角為40~71?) 一致。
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